#11炉A引风机失速问题的研讨与解决

闫浩伟

摘要：大唐太原第二热电厂#11炉于2013年4月发生A引风机失速，严重影响机组安全、经济运行。为解决此问题，我们通过数据分析得出结论：A引风机风机失速的主要原因是风烟系统阻力超出设计值，在机组大负荷运行时，A引风机运行工作点落入风机性能不稳定区域内，导致引风机失速。

关键词：引风机系统阻力空预器积灰失速

1 概述

大唐太原第二热电厂于2012年7月对11号炉进行了SCR烟气脱硝装置改造，配合脱硝工程改造需要，成都电力机械厂对引风机进行了引增合一改造，新改造引风机为动叶可调轴流式风机，型号为HU25040-22。2013年4月，#11机组运行中发生A引风机失速，为了解目前引风机的实际运行状况，风机性能及与系统匹配情况，为分析问题及综合治理提供数据基础，我们从机组运行中采集数据，加以分析，得出引风机失速的原因，并提出综合治理方案。

2 大唐太原第二热电厂#11锅炉及引风机概况

2.1 锅炉概况

#11锅炉投产于2007年4月，为东方锅炉厂生产的DGl065/17.4-II2型亚临界参数、自然循环、一次中间再热、单炉膛平衡通风、四角切圆燃烧、固态排渣、紧身封闭、全钢构架的∏型汽包炉。

2.2 锅炉配备有两台动叶可调轴流式送风机、两台动叶可调轴流式引风机、两台离心式一次风机。其中两台引风机布置在电除尘后分别由垂直方向吸取烟气，烟气经消音器后由进气箱引导为水平轴向进入引风机，烟气经两台引风机升压分别经低温省煤器进入脱硫吸收塔后经烟囱排出。

2.3 在锅炉BMCR工况下，空预器阻力1360Pa，电除尘阻力500Pa，低温省煤器阻力约600Pa，脱硝SCR区阻力为500Pa，脱硫系统阻力约2000Pa。

2.4 锅炉引风机性能参数（见下表）

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3 #11炉A/B引风机改造后在12月8日进行了风机热态性能试验

3.1 #11炉主蒸汽流量在额定蒸发量956t/h工况下，进行了引风机的热态试验，风机热态试验数据与计算结果见表2。

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3.2 实验结果

A、B引风机实际运行工况点见图1，由图可知，A、B引风机工作点对失速线的偏离值分别为27%、30%，均大于25%。

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4 #11炉A引风机失速经过

2013年4月6日19:13，#11机加负荷过程中A引风机运行中失速，电流由294A降至173A，B引风机电流由310A突升至378A，#11炉A、B引风机动叶开度突开至100%，炉膛负压由-13Pa突涨至1650Pa，判断为A引风机运行中失速，快速将#11机组负荷由270MW降至226MW，调整#11炉A、B引风机动叶开度后，将AB引风机电流调平后维持稳定。

5 引风机失速原因分析

5.1 19:10 A、B引风机电流偏差为7A，动叶开度为90%，动叶开度较大，引风机运行进入不稳定区，19:13 A、B引风机电流偏差达到16A，风机跨入失速区。

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5.2 引風机管道阻力主要来源于空预器

引风机的管道阻力主要由脱硝SCR区、空预器和电除尘、低温省煤器和脱硫设施的阻力构成。由表4可看出，4月6日A引风机失速前，空预器的阻力远远超过了设计值(1.36KPa)，引风机动叶开度为A侧91%、B侧89%，这时引风机已落入不稳定区工作，造成这种现象的主要原因是空预器阻力大大超出设计值造成的。

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5.3 A引风机运行发生失速原因分析

A侧引风机发生失速的原因主要是空预器运行阻力超出设计值较多，这样在机组大负荷(280MW以上时)，系统烟气量过大，导致系统阻力超出引风机做功能力，致使引风机落入不稳定区域工作。

6 结论与措施

6.1 #11炉A、B引风机性能达到了考核试验的设计值，其性能曲线的流量对应的全压值是可信的。由于机组运行中空预器积灰、堵灰日益趋于严重，空预器运行阻力远远大于其设计值，风机大负荷运行时落入失速区运行。

6.2 A引风机发生失速的主要原因是风烟系统运行阻力超出正常值，落入不稳定区域运行所致。

6.3 措施：机组运行中保持A、B引、送风机电流偏差在5A以内，如机组负荷增减过程中，引、送风机电流出现大于5A偏差，应及时进行调整，防止运行中风机出力偏差过大发生风机失速、抢风。

6.4 做好空预器、低温省煤器吹灰工作和脱硝系统声波吹灰器运行检查，对空预器执行连续吹灰，防止风烟系统特别是空预器积灰、堵灰加剧。锅炉运行中，引风机动叶开度不得大于85%，防止风机出力过大落入失速区。

参考文献：

[1]大唐太原二电厂六期集控运行规程和辅机运行规程.

[2]成都电力设备厂的轴流式通风机说明书.

[3]大唐太原第二热电厂#11炉引风机热力性能试验报告.