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提高西门子T-3000 DEH系统的可靠性研究

2013-10-08俞友群蒋宇轩

浙江电力 2013年6期
关键词:按钮报警逻辑

俞友群,蒋宇轩

(浙江浙能嘉兴发电有限公司 ,浙江 嘉兴 314201)

嘉兴发电厂三期工程1 000 MW汽轮机的DEH系统采用德国SIEMENS公司T-3000控制系统,属于扩大型的汽轮机控制系统,除汽轮机本体控制外,还涵盖汽轮机辅助系统的控制。该系统在应用中暴露出不少问题,给机组的安全稳定运行埋下隐患。为此,从基建阶段开始,在了解同类型机组运行中曾经出现的问题、吸取其他发电厂经验的基础上,开展了提高其可靠性的研究,根据研究结果对原设计进行了完善。

1 初负荷运算回路优化

7号机组从第一次并网开始,就存在并网后不能迅速带上初负荷和出现逆功率等现象,通常持续约15 s,严重时可达25 s以上,严重影响机组安全性。8号机组并网后也发现了同样的问题,咨询厂家调试人员发现其他同类型机组也有类似情况存在。

发电机组并网后,为避免发电机逆功率动作,需要带上一定的初负荷,通常DEH系统在并网瞬间直接以增大流量指令方式来开大汽轮机调门。但T-3000系统的初负荷回路在并网瞬间并不是直接增加流量指令,而是将负荷设定值通过正常的PS(负荷设定)回路按照升负荷率逐步提升到初负荷值,再通过正常的NPR(负荷控制回路)进行计算来开启阀门。

T-3000 DEH控制系统接收3路功率信号,通过内部三选回路(PEL)计算得到最终的功率信号。为保证机组安全,当认为3路功率信号出现故障、无法计算出准确的负荷值时,会将最终的功率值认定为1 500 MW,从而使计算回路中的实际功率始终大于负荷设定值,最终通过负荷回路计算后关闭汽轮机调阀。在机组并网瞬间,功率信号会有如图1所示的1个3周(约3 s)的正弦干扰信号,最大值通常可达到约150 MW,此时系统接收到的负荷信号为150 MW,或因为PEL回路判断负荷信号有故障,因而判定机组负荷信号为1 500 MW。

图1 并网瞬间负荷波动曲线

从图1可以看到,3个功率信号在并网初期有3周的扰动,持续约3 s。其中第一个波的尖峰值达到约160 MW,三选后的功率信号瞬间达到1 500 MW。因为DEH系统初负荷设定值是按照一定的升负荷率逐步上升的,这种情况下,控制系统判断实际功率大于负荷设定值,因此发关闭阀门指令,从而引起发电机逆功率,只有在功率信号恢复正常后,通过NPR回路运算,才能逐步开大阀门,通常需要15~25 s才能消除逆功率。从图1可以看到,OSB指令(DEH调节器送到调阀的流量指令)在并网瞬间明显向下,因此,调阀开度关小,并网后的10 s多时间内,功率一直为负值,即发电机出现逆功率。

为此,对负荷运算回路的逻辑进行修改:机组并网信号送入PEL运算回路,在该运算回路中增加1个PCL功能块(脉冲发生器),1个NSW功能块(数值转换开关)。如图2所示,电气功率变送器送来的3个功率信号通过运算后送入新增加的NSW功能块,当并网信号从0变为1时,PCL功能块发出1 s的“1”脉冲,该信号送入NSW功能块,进行功率实际值切换,这1 s内功率信号置为0 MW。1 s后,功率信号的扰动消除,系统接收实际功率信号。本逻辑涉及的信号均从FM458逻辑中取信,运算周期短,能迅速实时地响应并网信号,屏蔽并网瞬间负荷扰动。

进行以上优化后,消除扰动的效果明显。图3为增加了切换回路的并网曲线,可以看到三选后的功率在并网瞬间保持为零,躲过第一个明显的功率信号扰动之后,在第二、第三个波处虽然有轻微的扰动,但OSB指令能持续上升,在3个扰动波过后,实际的功率信号已经为正值,逆功率现象消失。

图2 负荷三选逻辑

图3 更改后并网瞬间负荷曲线

2 主机保护存在的问题及其优化

根据国内同类型机组的运行经验和出现的问题,对DEH系统主机保护系统设计、逻辑优化、现场安装、隐患排查等问题展开充分讨论,进行了多项改进。现场安装方面,对所有涉及到保护的信号,如现场取信、电缆布置、电源分配等都冗余布置,解决了原设计中存在的主要问题。

2.1 保护信号未实现真正的冗余

部分模拟量保护的信号虽然是三取二逻辑,并且也有3个一次元件,但实际上一次元件取信并没有真正独立,有些保护信号的取信不够合理,称不上是真正的冗余。

(1)EH油压力保护:该保护逻辑虽然有3个信号,但分别取自2台EH油泵的出口压力和母管压力,并且也未采用三取二逻辑。当EH母管压力高时,表明油系统已正常运行。这时如果运行泵出口压力低,备泵将自启动,并要求在5 s内出口压力超过跳机值,否则触发跳机。所以从本质上来说,EH油压保护其实是单点动作。这种逻辑方式从运行模式上看没有问题,但从热控保护的角度看存在以下隐患:

EH油泵出口压力并不一定等同于EH油母管压力。当EH油泵出口逆止阀后管路出现故障时,可能存在母管压力低而出口压力正常的情况,从而可能引起保护拒动,造成主机主汽门和调门不受控,动作失常。同类型机组已有类似故障发生。

因为正常情况下EH油泵只有1台运行,因此该保护逻辑从本质上来说还是单点保护,当运行泵出口压力变送器拒动,保护存在拒动的风险。在EH油备泵故障或检修的情况下,则存在误动可能。因此,在EH油母管出口上重新开孔,安装了3个压力变送器,实现三取二保护逻辑。

(2)定冷水温度和氢温保护:就地均安装2个双支温度元件,其中1个温度元件的2支作为三取二信号。按照实际工作经验,当双支温度元件中的一支故障时,另外一支通常也会很快出现问题,仍然存在安全隐患。因此再增加1个就地元件以实现保护逻辑三取二信号元件的完全独立。

2.2 电源和电缆未冗余设计

在DEH原设计中,通常对保护信号的冗余和卡件分卡等考虑得比较周到,但对现场一次元件取信的独立性考虑得不够全面,特别是电源,电缆的冗余和独立性往往被忽视,致使保护信号并没有真正独立,保护逻辑不能完全实现设计的目标,存在较大的安全隐患。而根据机组运行的实际情况,一次元件、电源、电缆等现场设备出现故障引起保护误动是最频繁的。因此,对手动停机按钮、硬超速回路、LVDT供电的回路等均进行了改进。

(1)T-3000系统的主机超速保护配置了6个转速测量回路,组成2个完全独立的三选二转速保护回路,任一回路动作,主机都会跳闸。每一个转速保护回路又有2套实现方式,一套为软回路,即在控制系统中判断超速;另一套为硬回路,通过继电器构成三取二判断逻辑。主机各阀门的快关电磁阀电源由T-3000系统的FDO卡件提供,FDO卡的电源则通过超速硬回路和操作台停机按钮得到。这样,当硬超速回路动作断开,或操作台停机按钮被按下,FDO卡将失电,各阀门的快关电磁阀失电跳闸。原操作台停机按钮虽然有2个,但从DEH柜送到按钮的电源电缆只有1根,即只有1路电源。为提高该供电回路的可靠性,又增加1路供电电源。操作台停机按钮送到DEH硬超速保护回路虽然是2根电缆,但分别对应1组硬超速回路,任何1根电缆故障都会引起1路硬超速回路动作,从而触发主机跳闸。因此,采用了在DEH柜内将2根电缆并联的方式,只有在2根电缆同时故障才会跳闸。

(2)原设计中,就地手动停机按钮为单按钮,容易误动。改为并联的双按钮设计后,必须同时按下2个按钮,常闭触点才会断开以触发主机保护。DEH到2个按钮的信号电缆要求各自独立,按钮的并联在DEH柜中实现,以避免电缆故障引起保护误动。

(3)原厂家设计2个中压主汽门LVDT共用1路电源,进入同一块ADDFEM卡,2个高压主汽门LVDT共用1路电源,进入同一块ADDFEM卡。由于ADDFEM卡数量有限,无法完成各阀门在卡件上完全分开。考虑到百万机组汽轮机允许短时间内单侧进汽运行,为避免两侧主汽门同时失去监视或判断为关闭引起机组跳闸,对信号分布重新布置,不同侧的阀门LVDT信号不得进入同一块ADDFEM卡。在LVDT供电回路设计上,利用空余的电源开关,将各阀门的LVDT供电电源分开。

2.3 逻辑完善

(1)根据机组运行的实际情况,取消了一些不必要的保护逻辑和就地按钮,如:EH油箱液位低跳EH油泵,励磁机风温高跳主机保护,凝汽器水位高跳主机保护,就地火警按钮,EH油泵紧急停泵按钮等。

(2)温度测点增加速率限制,限值为10℃/s,超限即判断为故障并予以切除。

(3)对于所有模拟量信号的保护(轴向位移、润滑油压低除外),为防止信号抖动,在不影响机组安全的前提下,增加3 s延时。

(4)确认阀门关闭电磁阀断线时,将该阀门阀限设为0,调门关闭伺服阀,主汽门关闭方向阀,以免因单个阀门关闭电磁阀动作而使整个EH油系统卸油,造成EH油压力低跳闸。

3 报警系统、画面监视和通信系统完善

DEH报警系统完善主要包括两部分:自身系统硬件故障报警和生产过程量的越限报警。

(1)T-3000 DEH系统的电源、网络、控制器等均采用了冗余配置,但当冗余部件单侧故障时,如果不能及时报警和尽快处理故障,冗余配置的作用也就不能充分发挥。从各同类型机组的运行情况看,T-3000系统硬件出现故障的情况较多,包括控制器、电源、服务器和通信卡都有相关的故障报告。而在原厂家设计中,对于冗余部件单侧故障的报警做得不够好,如单侧电源失电、单侧网络故障等均无报警画面,已有的控制器故障报警画面也不够直观。因此,在基建和调试阶段,增加了冗余电源单路失电、冗余控制器单路故障、单侧通信网络故障报警功能和系统工作状态监视画面,所有报警信号均送入大屏报警。机组移交生产后,7号机DEH系统也曾发生单侧控制器死机现象,因为报警功能完善,才能立刻发现问题并及时得到了处理。

(2)主机保护逻辑中有一些用于计算的模拟量信号,如高压缸内缸90%温度(共3点,用于计算高排温度跳机值),连通管蒸汽压力(共3点,用于计算真空跳机值)。原设计中通过计算得到的实际保护动作值在操作员画面上没有显示,而仅显示固定的最大值,不能及时发现危险所在,因此,在保护画面中增加了计算值的显示。

(3)很多三选的重要信号(特别是在FM458中的信号),如功率、转速等,在显示画面上只有三选后的信号,而没有单个的信号,不利于及时发现故障,因此增加了FM458重要信号显示画面。其中,原设计中主机转速只有3个用于控制的信号送入DEH系统显示,另外1组3个转速信号只显示在DEH控制柜内的转速表上,而没有送到操作员站显示,如果这1组转速信号出现故障,运行人员是无法及时发现的,严重影响了机组的安全性。因此进行了更改,将这3路转速信号送入ADDFEM3卡件,并送到画面显示。

(4)完善至DCS的通信信号和大屏报警,共增加通信点近300个,保证重要信号均在DCS侧有显示,重要故障都有大屏报警。

4 结语

嘉兴发电厂三期工程2台百万机组移交生产后,实现了1年内不因热控原因造成非计划停机的预期目标,其中,DEH系统可靠性优化措施发挥了积极作用,为今后提高机组运行可靠性、降低热工保护信号误动提供了新思路。

[1]电力行业热工自动化技术委员会.火力发电厂分散控制系统典型故障应急处理预案:西门子T-3000和TXP系统[M].北京:中国电力出版社,2012.

[2]电力行业热工自动化技术委员会.火电厂热控系统可靠性配置与事故预控[M].北京:中国电力出版社,2010.

[3]贺贤峰,丁俊宏,陈小强,等.1 000 MW发电机组热控调试中存在的主要问题及对策[J].浙江电力,2009(5):22-26.

[4]樊建刚,章卫军,叶国满,等.600 MW热控系统故障原因分析与预控措施[J].浙江电力,2012(5):52-55.

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